فولادهای کروم مولیبدن مورد استفاده در ساخت مبدل حرارتی

تعداد بازدید: 4882
چهارشنبه 03 دي 1393

فولادهای کروم مولیبدن مورد استفاده در ساخت مبدل حرارتی

فولادهای کروم مولیبدن مورد استفاده در ساخت مبدل حرارتی (Cr-Mo Steels for Heat Exchanger Construction) که به فولادهای کم آلیاژ مقاوم در برابر خزش نیز مشهورند برای تولید مخازن تحت فشار که شرایط کاری آن ها در دما و فشار های بالاست، استفاده می شوند. ترکیب این فولاد شامل مقادیر مختلف کروم با ماکزیمم مقدار 9 درصد و 0.1 تا 0.5 درصد مولیبدن تشکیل شده است. درصد کربن معمولا کمتر از 0.2 درصد است تا این فولادها جوشپذیری خوبی داشته باشند، اما این آلیاژ ها سختی پذیری بالایی دارند. حضور کروم مقاومت خوب در برابر اکسیداسیون و خوردگی ایجاد می کند و مولیبدن استحکام در دمای بالا را افزایش می دهد. این فولادها معمولا به صورت آنیل شده، نرماله شده یا کوئنچ تمپر عرضه می شوند. پرکاربردترین گریدهای فولادهای کروم-مولیبدن عبارتند از:

0.5Cr–0.5Mo–0.25V

1Cr–0.5Mo

1.25Cr–0.5Mo

2.25Cr–1Mo  (با یا بدون وانادیم)

فولاد 1Cr–0.5Mo یا گرید 11 و 2.25Cr–1Mo یا گرید 22 کلاس 2 برای مدت زمان طولانی در تولید بخش هایی از مخازن تحت فشار و لوله کشی برای نیروگاه های فسیلی، صنعت نفت و پتروشیمی به کار گرفته می شدند. فولاد 2.25Cr–1Mo معمولا برای مقاومت در برابر دمای بالا بسیار خوب استفاده می شود. مشخصات ورق هایی از این جنس در SA-387 گرید 22 کلاس 2 و مشخصات فورجینگ ها در SA-336، گرید F22 مطرح شده است. فولادهای 5Cr–1Mo و 9Cr–lMo به طور گسترده در صنایع پتروشیمی برای مقاومت عالی در برابر خوردگی و اکسیداسیون به کار گرفته می شوند.

ترکیب و خواص فولادهای کروم مولیبدن

مشخصات ASTM با شماره های A387 گریدهای 2، 5، 7، 9، 11، 12، 21، 22 و 91 به ورق ها و شماره A182 با گریدهای F2، F5، F7، F9، F11، F12، F21 و F22 به فورجینگ ها اختصاص دارد. ترکیب شیمیایی برخی از گریدهای فولادهای Cr-Mo در جداول زیر آورده شده است. برخی آلیاژها ممکن است دارای مقادیر کمی از نیوبیوم، تیتانیم، وانادیم یا مقادیر بالاتر کربن و سیلیسیم برای کاربردهای خاص باشند. ساختار فولادهای کروم-مولیبدن معمولا فریتیبینیتی است.

ترکیب نامی ورق های فولاد کروم مولیبدن A387/A387M Cr-Mo
گرید نام ترکیب
کربن منگنز سیلیسیم کروم مولیبدن
12 1.00Cr 0.05-0.17 0.4-0.65 0.15-0.4 0.8-1.15 0.45-0.6
11 1.25Cr 0.05-0.17 0.4-0.65 0.5-0.8 1.00-1.5 0.45-0.65
22 2.25Cr 0.05-0.15 0.3-0.6 0.5 max 2.00-2.5 0.90-1.10
5 5.00Cr 0.15 max 0.3-0.6 0.5 max 4.00-6.00 0.45-0.65
91 9.00Cr 0.06-0.15 0.3-0.6 0.5-1.00 8.00-10.00 0.90-1.10
مشخصات ASTM برای فولاد کروم - مولیبدن
نوع فولاد ورق لوله ماکزیمم دمای کاری
0.5Cr-0.5Mo A387-Gr2, Cl. 1,2 A213-T2  
1Cr-0.5Mo A387-Gr12, Cl. 1,2 A213-T11, T12 450°C–475°C
1.25Cr-0.5Mo A387-Gr11, Cl. 1,2 A199-T11, A200-T11, A213-T11 450°C–500°C
2.25Cr-1Mo A387-Gr22, Cl. 1,2, A542

A199-T22, A200-T22

A213-T22

500°C–550°C
3Cr-1Mo A387-Gr2l

A199-T21, A200-T21

A213-T21

500°C–550°C
5Cr-0.5Mo A387-Gr5, Cl. 1,2

A199-T5, A200-T5

A213-T5

550°C
7Cr-0.5Mo A387-Gr7

A199-T7, A200-T7

A213-T7

550°C
9Cr-1Mo A387-Gr9, Cl. 1,2

A199-T9, A200-T9

A213-T9

550°C–600°C

این فولادها به صورت ورق، تیوب، لوله، فورجینگ و قطعه ریختگی در مخازن تحت فشار به کار گرفته می شوند.

کاربرد فولادهای کروم مولیبدن

فولادهای کروم – مولیبدن در ابتدا برای کاربرد در دمای بالا تا 1300 درجه فارنهایت یا 704 درجه سانتی گراد در نیروگاه های برق، پالایشگاه ها و صنایع شیمیایی برای استفاده در مخازن تحت فشار و لوله کشی به کار گرفته می شدند.  اگرچه دمای کاربرد معمول آن ها 400 تا 550 درجه سانتی گراد بوده است. این آلیاژها مقاومت ویژه ای در برابر مواد خورنده پالایشگاهی مانند گوگرد در دمای بالا و حمله هیدروژنی نشان می دهند. برای بهبود مقاومت به خوردگی معمولا این آلیاژها با لایه ای از فولاد زنگ نزن پوشانده می شوند.

استحکام خزشی فولادهای کروم مولیبدن

استحکام خزشی بهینه در فولادهای کروم - مولیبدن با انجام تمپرینگ پس از نرماله کردن و کوئنچینگ بدست می آید. در فولادهای پرآلیاژتر عملیات تمپرینگ منجر به رسوب ذرات ریز از کاربیدهای آلیاژی می شود که در ایجاد مقاومت به خزش بسیار موثرند. اگرچه باید به این نکته اشاره کرد که معمولا کاهش در چقرمگی شکست هم رخ می دهد. افزایش بیشتر استحکام خزشی با افزودن وانادیم به ترکیب معمولی فولاد مانند 1Cr–0.5Mo–0.25V و 0.5Cr–0.5Mo–0.25V انجام می شود. حضور ذرات ریز کاربید وانادیم که در ساختار پخش شده اند بیش از کاربیدهای کروم و مولیبدن به پایداری فولاد کمک می کند.

متالورژی جوشکاری فولادهای کروم مولیبدن

فولادهای Cr-Mo جوش پذیر هستند اما به طراحی دقیق تر و کنترل بیشتری نسبت به فولادهای کم کربن نیاز دارند. تفاوت اولیه آن ها در سختی پذیری فولادهای آلیاژی در هوا است. این فولادها به علت داکتیلیته کم در معرض ترک قرار دارند. این ترک ها شامل ورقه ورقه شدن، ترک داغ و گرمایش مجدد یا SRC می شوند. برای جوش دادن این فولادها باید از روش های جوشکاری با هیدروژن کم استفاده کرد تا از ایجاد ترک های هیدروژنی در فلز جوش و در ناحیه HAZ جلوگیری کرد. این فولادها در شرایط عملیات حرارتی مختلفی جوش داده می شوند: آنیل شده، نرماله و تمپر شده یا کوئنچ و تمپر شده. اتصالات جوشی معمولا پیش از مورد استفاده قرار گرفتن، عملیات حرارتی می شوند تا داکتیلیته و چقرمگی آن ها افزایش و تنش جوش آن ها کاهش یابد.

طراحی اتصالات جوشکاری:

طراحی اتصالات جوش باید به گونه ای باشد که فضای کافی برای حرکت الکترودها وجود داشته باشد و از نفوذ جوش به ریشه اطمینان حاصل شود، هم چنین حذف سرباره آسان باشد. هندسه جوش باید به گونه ای باشد که از ایجاد شکاف که منجر به تمرکز تنش می شود، جلوگیری کند. باید از گوشه های تیز و تغییرات ناگهانی در سطح مقطع خودداری کرد.

 

آماده سازی اتصال:

لبه های اتصال باید با برشکاری، ماشینکاری، تراشکاری، برش با گاز یا قوس الکتریکی آماده شوند. پیش از جوش، ناهمواری های سطح که به عنوان نقاط تمرکز تنش عمل می کنند باید با سمباده حذف شوند. آلودگی های سطحی و سایر مواد خارجی باید حذف شوند. اکسیدهای کروم که در حین برش های حرارتی ایجاد می شود و در دمایی بالاتر از فلز پایه ذوب شده و درنهایت پوسته می شوند باید با روش های مناسب حذف شوند.

پیش گرمایش:

پیش گرمایش در جوشکاری فولادهای کرم – مولیبدن هوا سخت بسیار مهم است. پیش گرمایش برای جلوگیری از سخت شدن و ترک خوردن انجام می گیرد. پیش گرمایش از تنش ها می کاهد مناطق مارتنزیتی را محدود یا تمپر می کند و میزان هیدروژن باقی مانده در جوش را کاهش می دهد. نگهداشتن جوش در دمای پس از گرمایش (برابر با دمای پیش گرمایش) پس از اتمام جوشکاری به هیدروژن اجازه نفوذ به خارج جوش را می دهد.

فرآیند جوشکاری:

بیشتر فرآیندهای جوشکاری ذوبی می توانند برای به اتصال فولادهای کروم – مولیبدن به کار گرفته شود. فرآیندهای معمول جوشکاری شامل SMAW ،GTAW ،SAW ،GMAW ،FCAW جوشکاری قوس پلاسما و جوشکاری الکترواسلگ هستند.

فلز پر کننده:

ترکیب فلز پرکننده باید به جز درصد کربن نزدیک فلز پایه باشد تا استحکام و مقاومت در برابر حرارت و خوردگی یکنواخت بدست آید. درصد کربن فلز پر کننده معمولا کمتر از فلز پایه است. هنگامی که عملیات بعدی کوئنچ و تمپر یا نرماله و تمپر مد نظر باشد باید درصد کربن فلز پر کننده و پایه یکسان باشد.

تردی تمپر فولادهای کروم مولیبدن

فولادهای Cr–Mo به خصوص فولادهای 2.25Cr–1Mo نسبت به تردی تمپر حساس هستند. تردی تمپر شرایطی است که با قرار گرفتن طولانی مدت در معرض دمای بالا در محدوده 370 تا 560 درجه سانتی گراد ایجاد می شود و در حضور ناخالصی هایی مانند فسفر، قلع، آنتیموان و آرسنیک رخ می دهد. این پدیده منجر به کاهش ناگهانی چقرمگی شیار ماده می شود. به عبارت دیگر، فولادهایی که در دمای اتاق چکش خوارند در حین کار تمایل به تردی پیدا می کنند. تمایل به تردی تمپر در فولادها 2.25Cr–1Mo نسبت به سایر فولادهای Cr–Mo بسیار بالاتر و تقریبا به اندازه فولاد 3Cr–1Mo است. مقادیر بالای سیلیسیم و منگنز اثر بیشتری بر از بین رفتن چقرمگی دارند. الزامات مقاومت در برابر تردی تمپر و چقرمگی در دمای پایین اخیرا برای فولاد Cr-Mo که در ساخت مخازن تحت فشار در صنعت نفت به کار می روند، سختگیرانه تر شده است. زیرا مشخص شده که پتانسیل شکست ترد با دمای کارکرد در محدوده بحرانی افزایش می یابد. در نتیجه ممکن است برخی واحدها در هنگام آغاز به کار یا خاموشی بدون علائم قبلی در معرض شکست ترد قرار گیرند.

می توان تردی تمپر تمامی ورق ها، فورجینگ ها و قطعات جوشکاری شده از جنس 2.25Cr–1Mo را با سفارش ترکیب مشخصی از عناصر آلیاژی که منجر به تردی تمپر می شوند، کاهش داد. هم چنین می توان تمام موادی که در معرض تردی تمپر قرار دارند را پیش از استفاده در مخزن مورد آزمایش قرار داد. روش های جدید فولادسازی، توانایی تولید فولادهایی با خلوص بالا را دارند به طوری که تا حد زیادی از تردی تمپر جلوگیری می کنند. مقاومت به تردی تمپر معمولا با استفاده از فاکتورهای مختلفی که مجموعه اثر عناصر آلیاژی است مشخص می شود. دو عدد از این فاکتورها، فاکتور واتانابه یا J فاکتور و bold X with bold minus on top برای 2.25Cr–1Mo  به شکل زیر مشخص می شوند:

bold J bold equals bold left parenthesis bold % bold Si bold plus bold % bold Mn bold right parenthesis bold left parenthesis bold % bold P bold plus bold % bold Sn bold right parenthesis bold cross times bold 10 to the power of bold 4 bold space bold space bold space bold space    bold X with bold minus on top bold equals fraction numerator bold left parenthesis bold 10 bold P bold plus bold 5 bold SP bold plus bold 4 bold Sn bold plus bold As bold right parenthesis over denominator bold 100 end fraction

بر حسب درصد وزنی

مقدار تمام عناصر بر حسب ppm

سایر عناصر آلیاژی که منجر به تردی تمپر می شوند، آرسنیک و آنتیموان هستند که در فولادهای 2.5Cr–1Mo اثر کمتری دارند چون مقادیر آنها به ترتیب کمتر از 0.020 و 0.004 درصد است. مقاومت خوب به تردی تمپر معمولا با مقدار فاکتور J کمتر از 200 در دمای انتقال با انرژی 54 ژول مشخص می شود. در بسیاری از الزامات باید مقدار فاکتور J کمتر از 150 باشد، اما  پراکندگی قابل توجهی میان داده های تست ضربه چارپی در دمای انتقال و J  فاکتور وجود دارد. تردی تمپر با تست نمونه شیار دار از یک ماده پیش و پس از سرد شدن آهسته از دمای 595 تا 315 درجه سانتی گراد انجام می گیرد تغییر ناگهانی انرژی در دمای انتقال که معمولا 54 ژول است به عنوان تردی اندازه گیری می شود.

فولاد های مدرن ASTM A387 معمولا ریز دانه، کم سیلیسیم هستند؛ برای کنترل ناخالصی های آن ها از کلسیم استفاده شده و کوئنچ و تمپر شده اند تا بالاترین مقادیر چقرمگی را داشته باشند. نتیجه تغییرات شیمیایی در طی 15 سال اخیر شامل کاهش درصد سیلیسم فولاد از 0.25 به 0.1 درصد، کاهش گوگرد از 0.02 به 0.002  درصد و کاهش فسفر از 0.015 به 0.005 درصد بوده است.

ریزدانه بودن فولاد تغییر ناگهانی در منحنی انتقال از حالت نرم به ترد را در دماهای کم کاهش می دهد. بنابراین می توان با اطمینان گفت که ورق های کوئنچ و تمپر شده 2.25Cr–1Mo نباید در هنگام کار در دماهای زیر 400 درجه سانتی گراد دچار شکست ترد شوند.

عملیات حرارتی سرد کردن مرحله ای

در برخی از مشخصات مد نظر برای فولادها باید یک عملیات حرارتی شبیه سازی شده با سرمایش مرحله ای انجام گیرد که در واقع عملیات ترد سازی سرعت یافته برای پیش بینی حساسیت به تردی تمپر در زمان کوتاه تست است. سازنده معمولا این تست آزمایشگاهی را انجام می دهد و افزایش ناگهانی را در انرژی 40 فوت پوند نمونه شیار دار گزارش می کند.

ویژگی های تست ضربه نمونه شیار دار:

می توان از تست بهبود یافته شارپی با نمونه شیار دار V برای فولادهای A387 با این شرایط استفاده کرد:

- مقدار گوگرد از 0.010 تا 0.005

- گازدایی شده در خلا

- استفاده از کلسیم برای کنترل شکل ناخالصی ها

هنگامی که ورق های ضخیم با چقرمگی نمونه شیار دار بالا مورد نیاز باشد باید عملیات کوئنچ و تمپر انجام شود. ممکن است از روش های مختلف آستنیته کردن هم برای افزایش چقرمگی استفاده کرد.

تردی تمپر فلز جوش

ارتباط فاکتور J با تردی تمپر فلز جوش بسیار ضعیف است. این احتمالا به دلیل تفاوت ترکیب شیمیایی و ریزساختار فلز جوش در مقایسه با محصولات ریخته گری شده است. بنابراین حساسیت فلز جوش به تردی تمپر معمولا با اندازه گیری مستقیم چقرمگی ضربه نمونه شیار با استفاده از رابطه زیر به دست می آید.

vTr40+1.5∆vTr40<100oF

که در آن:

vTr40 : دمای انتقال برای تردی فلز جوش

∆vTr40:  تغییرات دمای انتقال برای فلز جوش که تحت سرمایش مرحله ای قرار گرفته تا دچار تردی تمپر شود.

کنترل تردی تمپر فلز جوش:

کنترل تردی تمپر در فلز جوش 2.25Cr–1Mo به شکل قابل ملاحظه ای دشوارتر از ورق ها و فورجینگ هاست. زیرا مقادیر بیشتر سیلیسیم و منگنز برای جوش دادن بی نقص فلز جوش لازم است. گدازآورهای اصلی معمولا کمترین میزان حساسیت به تردی تمپر را ایجاد می کنند و استحکام در دمای بالا را نیز فراهم می آورند. سایر فاکتورهایی که چقرمگی در دمای پایین و تردی تمپر را تحت تاثیر قرار می دهند در ادامه ذکر شده اند:

1- اثر اندازه دانه بر بهبود چقرمگی در دمای پایین فلز جوش، کاملا شناخته شده است. افزودن نیتروژن منجر به کاهش اندازه دانه و در نتیجه افزایش چقرمگی در دمای پایین می شود.

2- کاهش مقدار اکسیژن در فلز جوش منجر به بهبود چقرمگی می شود. کربن، سیلیسیم، منگنز و تیتانیم به طور کلی برای اکسیژن زدایی به کار می روند. باید در این مورد بسیار محتاط بود زیرا مقادیر بسیار کم اکسیژن سبب کاهش چقرمگی می شود.

3- ترکیب شیمیایی و ناخالصی ها در فلز جوش کنترل شود. عناصر آلیاژی موثر در این رابطه، فسفر، آرسنیک، آنتیموان و قلع هستند. در مورد منگنز هم باید اشاره کرد که محدوده پیشنهاد شده برای فلز جوش 0.7 تا 1 درصد است.

4- بهترین محدوده دمایی برای عملیات حرارتی پس از جوش 1250 تا 1300 درجه فارنهایت یا 677 تا 704 درجه سانتی گراد است. مقادیر حاصل از تست نمونه شیاردار را می توان با افزایش زمان این عملیات حرارتی افزایش داد.

عملیات حرارتی پس از جوشکاری (تنش زدایی)

بنابر کد ASME برای بویلرها و مخازن تحت فشار، انجام عملیات حرارتی پس از جوشکاری یا تنش زدایی برای نرم کردن منطقه HAZ کاهش تعداد مناطق سخت و تثبیت ریزساختار لازم است. در غیر این صورت ممکن است در حین کار قطعه در معرض حمله هیدروژی یا تردی خزش قرار گیرد. روش های مختلف تنش زدایی توسط مصرف کننده و سازندگان فولادهای گرید A387 انجام می گیرد. در برخی از موارد افزایش دما یا زمان تنش زدایی برای این فولادها برای تثبیت ریزساختار منطقه HAZ پس از ساخت و با درنظر گرفتن جوشکاری های تعمیری در حین کار مخزن پیشنهاد شده است.

اگرچه با افزایش دما و زمان تنش زدایی توانایی فولاد برای دستیابی به تنش کششی مد نظر محدود می شود و بنابراین تنش زدایی بیش از حد، اثر زیان آوری بر مقادیر چقرمگی حاصل از نمونه شیار دار دارد.

پارامتر لارسون میلر

پارامتر لارسون میلر معمولا برای بدست آوردن تصوری از تغییرات خواص ماده در هنگام عملیات حرارتی در بازه های دمایی و حرارتی مختلف به کار می رود. این پارامتر به شکل گسترده ای مورد استفاده قرار می گیرد، زیرا خواص فولادهای کم آلیاژ عملیات حرارتی شده را کاهش داده و استحکام آن ها را در بازه طولانی در یک دما را تخمین می زند. فولادهای Cr–Mo در حالت جوش شده ساختار سخت شده دارند. انجام عملیات حرارتی پس از جوشکاری این ساختار را نرم و به بینیت تمپر شده تبدیل می کند. با نرم شدن ساختار چقرمگی به تدریج بازیابی می شود اما پارامتر عملیات حرارتی که به پارامتر لارسون میلر معروف است:

P = T(20 + log t)

 افزایش می یابد. (در رابطه فوق T دما برحسب کلوین و t زمان با بر حسب ساعت است).

افزایش بیش از حد این پارمتر منجر به کاهش چقرمگی می شود. بنابراین  لازم است تا شرایط عملیات حرارتی به دقت کنترل شود.

ترک بازگرمایش در فولادهای cr–Mo و cr–Mo–v

فسفر و گوگرد منجر به افزایش RC یا ترک بازگرمایش در فولادهای کروم مولیبدن می شود. برای یک آلیاژ مشخص درصد بحرانی از فسفر وجود دارد که در زیر آن مقدار تردی رخ نمی دهد. این ملاحظاتی عبارتند از:

1- کاهش فسفر و گوگرد

2- افزودن مقادیر کم تیتانیم (0.07 درصد) که حساسیت به ترک بازگرمایش را به دلیل وجود فسفر کاهش می دهد

3- افزودن کلسیم یا فلزات کمیاب خاکی در صورت وجود گوگرد مقاومت در برابر RC را افزایش می دهد.

فولاد بهبود یافته 9cr–1Mo

افزودن مقادیر کم نیوبیوم (0.1-0.06 درصد) و وانادیم (0.25-0.18 درصد) به فولاد ،9Cr–1Mo فولادی با استحکام و شکل پذیری بالا ایجاد می کند. خواص خزشی این فولاد در طولانی مدت بهبود یافته، انبساط حرارتی آن کاهش، هدایت حرارتی و مقاومت به SCC آن نیز افزایش یافته است. کاربردهای مطرح شده برای فولاد 9Cr–1Mo بهبود یافته عبارت است از: بویلرها، مخازن واکنش، سیستم های راکتور تولید کننده، مخازن تحت فشار برای گازسازی یا مایع سازی زغال سنگ، تجهیزات هیدروتریتینگ نفت و سیستم های زمین گرمایی.

فولاد 3cr–Mo–ni پیشرفته

فولاد 3cr–Mo–ni پیشرفته برای کاربرد در مقاطع ضخیم مخازن تحت فشار و به خصوص برای از سازی و مایع سازی زغال سنگ  با افزودن مقادیر اندکی عناصر آلیاژی به فولاد تجاری 2.25Cr-1Mo یا Astm A387 گرید 22 کلاس 2 توسعه یافته اند. این آلیاژ جدید سختی پذیری بهبود یافته دارد (به عنوان مثال در ورق 400 میلی متری با عملیات نرماله کردن می توان به ساختار کاملا بینیتی دست یافت)؛ استحکام آن ها افزایش یافته، مقاومت در برابر حمله هیدروژنی فوق العادهدارند، چقرمگی ضربه شارپی بهتر به همراه داکتیلیته ، مقاومت به خزش-گسیختگی و مقاومت تردی تمپر دارند.                                           

منابع و پیوندها

گردآوری شده توسط دپارتمان پژوهشی شرکت پاکمن

Heat Exchanger Design Handbook 2nd edition, Kuppan Thulukkanam, CRC Press, 2013

برداشت از مطالب سایت با ذکر منبع بلامانع است

Cr-Mo Steels for Heat Exchanger Construction
فولادهای کرم-مولیبدن در مبدل حرارتی
برچسب ها: مبدلمبدل حرارتیکرومفولادجوشکاری
دریافت نشان عالی ارزش آفرینی ملی شرکت پاکمن در پنجمین کنگره برند ملی، اقتدار ملی
حضور پاکمن و دریافت نشان عالی ارزش آفرینی ملی شرکت پاکمن در پنجمین کنگره برند مل ...بیشتر
پاکمن; حامی دومین کنفرانس بین المللی نقش مهندسی مکانیک در ساخت و ساز شهری
پاکمن; حامی دومین کنفرانس بین المللی نقش مهندسی مکانیک در ساخت و ساز شهری که در ...بیشتر
هجدهمین نمایشگاه بین المللی صنعت ساختمان تهران 97
هجدهمین نمایشگاه بین المللی صنعت ساختمان تهران 97   ...بیشتر
هفدهمین نمایشگاه بین المللی تاسیسات ساختمان و سیستم های سرمایشی و گرمایشی تهران 97
هفدهمین نمایشگاه بین المللی تاسیسات ساختمان و سیستم های سرمایشی و گرمایشی تهران ...بیشتر
هفدهمین نمایشگاه صنعت ساختمان و صنایع وابسته مازندران 97
بیستمین نمایشگاه صنعت ساختمان و صنایع وابسته مازندران 97   ...بیشتر
تقویم نمایشگاه های بین المللی سال 1397
نمایشگاه به عنوان يكی از مهمترين بخش های تجاری و اقتصادی ایران با بهره مندی از ف ...بیشتر
دوازدهمین نمایشگاه ساختمان و تاسیسات گرمایشی و سرمایشی زنجان 97
بیستمین نمایشگاه ساختمان و تاسیسات گرمایشی و سرمایشی زنجان 97   ...بیشتر
بیستمین نمایشگاه بین المللی ساختمان شیراز 97
بیستمین نمایشگاه بین المللی صنعت ساختمان شیراز 97   ...بیشتر
هفدهمین نمایشگاه بین المللی صنعت ساختمان و راهسازی بیرجند
هفدهمین نمایشگاه بین المللی صنعت ساختمان و راهسازی بیرجند 97     ...بیشتر
شانزدهمین نمایشگاه ساختمان و سیستم های گرمایشی و سرمایشی کرمانشاه
شانزدهمین نمایشگاه صنعت ساختمان و سیستم های سرمایشی و گرمایشی کرمانشاه 97 &nb ...بیشتر
یازدهمین نمایشگاه بین المللی سیستم های سرمایشی و گرمایشی ارومیه 97
چهاردهمین نمایشگاه بین المللی سیستم های گرمایشی و سرمایشی ارومیه 97   ...بیشتر
راندمان بویلر
شاخص های مؤثر در محاسبات راندمان بویلر، یکی از اساسی ترین ضوابط مؤثر در ارتقا سط ...بیشتر
کتاب موتورخانه بخار شرکت پاکمن
سرشناسه: میرزازاده، قربانعلی، 1325 عنوان و نام پدید آور: موتورخانه بخار/ ق ...بیشتر
مقررات ملّي ساختمان ايران مبحث نوزدهم
دانلود فایل PDF مقررات ملی ساختمان ایران-مبحث نوزدهم-صرفه جویی در مصرف انرژی ...بیشتر
راه اندازی سختی گیر نیمه اتوماتیک رزینی
دستور العمل راه اندازی سختی گیر های نیمه اتوماتیک رزینی سختی گیرهای رزینی از ...بیشتر
جانمایی بویلر در موتورخانه
براي عملکرد مناسب بويلرها و تجهيزات وابسته بايد فضاي کافي را در موتورخانه به آن ...بیشتر
کتاب انتخاب بویلر شرکت پاکمن
سرشناسه: میرزازاده، قربانعلی، 1325 عنوان و نام پدید آور: انتخاب بویلر/ قرب ...بیشتر
مراحل آموزش و نگهداری دیگ های بخار سیار
مقدمه از دیرباز استفاده از تجهیزات مولد بخار در صنایع مختلف از جمله صنایع نفت ...بیشتر
معرفی کتابچه دیگ آبگرم شرکت پاکمن
راه اندازی آموزش و بهره برداری از   Hot Water Boilers   ...بیشتر
معرفی کتابچه موتور خانه استخر
نام مقاله: کتابچه موتور خانه استخر نام نویسنده: دپارتمان پژوهش شرکت پاکمن ...بیشتر
دستور العمل نصب، نگهداری و راه اندازی بویلر بخار
دستور العمل نصب، نگهداری و راه اندازی بویلر بخار براي استفاده بهينه از بویلر ...بیشتر